概要： 水泥搅拌桩是由水泥就地与地基土充分搅拌硬化而成，水泥土在受力初期，应力与应变关系基本上符合虎克定律。可视为弹性材料（见图1）。注：〖WB〗A5、A10、A15、A20、A25表示水泥渗入比；〖DW〗aw=（5，10，15，20，25）% 与混凝土灌注桩相比，尽管水泥搅拌桩桩身波阻抗明显要小，但目前大量的工程试验资料证明，水泥搅拌桩桩身抗压强度可达1.2MPa以上（425＃水泥，喷灰量50kg/m，龄期90d），其抗压强度远大于桩周土强度，基本符合—维波动方程的理论假设。对实际工程桩的检测也表明，一维压缩波在水泥搅拌桩桩身以内的入射、透射、反射特征清晰。 基于以上分析，反射波法检测水泥搅拌桩的桩身质量是可行的。2实际应用与可靠性分析与检测混凝土灌注桩相比，反射波法检测水泥搅拌桩有着其自身的特殊性。 首先是检测时确定检测龄期的问题。统计资料表明，到28d龄期时，水泥土的强度为设计强度的60%左右（见图2），到90d龄期时才能达到设计要求。从检测效果的角度出发，龄期越长，强度越高，检测效果越好。
反射波法检测水泥搅拌桩的应用研究,标签：建筑施工技术,施工技术总结,http://www.65jz.com水泥搅拌桩是由水泥就地与地基土充分搅拌硬化而成，水泥土在受力初期，应力与应变关系基本上符合虎克定律。可视为弹性材料（见图1）。
注：〖WB〗A5、A10、A15、A20、A25表示水泥渗入比；〖DW〗aw=（5，10，15，20，25）%
与混凝土灌注桩相比，尽管水泥搅拌桩桩身波阻抗明显要小，但目前大量的工程试验资料证明，水泥搅拌桩桩身抗压强度可达1.2MPa以上（425＃水泥，喷灰量50kg/m，龄期90d），其抗压强度远大于桩周土强度，基本符合—维波动方程的理论假设。对实际工程桩的检测也表明，一维压缩波在水泥搅拌桩桩身以内的入射、透射、反射特征清晰。
基于以上分析，反射波法检测水泥搅拌桩的桩身质量是可行的。
2实际应用与可靠性分析与检测混凝土灌注桩相比，反射波法检测水泥搅拌桩有着其自身的特殊性。
首先是检测时确定检测龄期的问题。统计资料表明，到28d龄期时，水泥土的强度为设计强度的60%左右（见图2），到90d龄期时才能达到设计要求。从检测效果的角度出发，龄期越长，强度越高，检测效果越好。如果过早地进行检测，水泥土尚未完全硬化，水泥土的波阻抗与桩周土的波阻抗较为接近，则不满足一维波动方程的理论假设。或由于锺击时，因为桩身整体强度不高，形成波形的低频震荡，导致无法进行有效的分析与判断。因此建议水泥搅拌桩最佳的检测龄期为28d以后。
其次由于水泥土无粗骨料，弹性波在水泥土内部传递时，介质散射引起的衰减较小，而介质吸收产生的衰减较大。为了取得良好的检测效果，应尽可能破除桩顶松散层，打磨各测点，并选择合适的振源，一般尼龙锤具有较好的指向性和穿透力。为减少弹性波的损失，应采用如黄油、凡士林一类的胶状或浆状物质作耦合剂。
最后，选择合理的波速成为一次成功检测的关键，反射波测出的实际有效桩长：
L=t c/2式中：t—弹性波由桩顶传至桩底、经反射后传至桩顶的时间（由仪器测定）；
c—弹性波在桩身内传播的波速，m/s.因此，波速的选择直接影响到实测桩长与缺陷位置判断的准确性。波速选择的越合理，越具代表性，实测桩长的误差就越小，反射波法检测的可靠性就越高。
我院曾于1996年在宁马公路板桥段线外按线内工程桩设计要求（设计桩长16.5m，水泥掺入比12%）同期制成三根试桩。1号桩为桩长低于设计桩长的短桩，2号桩为按设计要求制成的完整桩，3号桩为只在某一段面减停喷灰量的缺陷桩。成桩14d后，对其进行检测。首先检测2号桩，并将其作为标准参考桩。实测波形清晰，桩底反射明显（见图3）。按设计桩长16.5m可计算出波速为1280m/s，可将其作为另两根桩的经验波速。随后检测1号桩，运用2号桩的经验波速可测出1号桩实际有效桩长为14.88m（见图4），同样测出3号桩缺陷位置在9.79m处（见图5）。进一步可对线内同期工程桩进行快速普测，取得了非常好的效果。
实践证明，只要选择合理，处理得当，在满足一定的条件下，完全可以利用反射波法检测水泥搅拌桩的桩身完整性。
3不确定因素与局限性尽管反射波法检测水泥搅拌性有着快速、可靠等诸多优点，但仍有其一定的局限性。